Раздел: Документация
0 ... 10 11 12 13 14 15 16 ... 27 Установить простейшими способами, например, логическим анализом, какой вариант исполнения ФМУ на рис. 3.3. является лучшим, не представляется возможным. Зрительно броневая конструкция на рис. 3.3, а кажется наиболее привлекательной: имеет малые габариты и проста по исполнению. Однако небольшое увеличение ее габаритов для ввода охлаждающих каналов с получением форм на рис. 3.3, б обеспечит увеличение  Рис. 3.3. Варианты конструктивного исполнения СВЧ ФМУ (начало)  мощности в 2 раза и почти во столько же улучшит удельно-экономический показатель (ср. показатели Кэ«, Лр* указанных исполнений в табл. 3.9). Для сравнительной оценки СВЧ ФМУ удобно пользоваться выражениями (3.13), (3.14), характеризующими соответственно расчетные значения потерь мощности, удельно-экономического показателя и номинальной входной мощности при оптимальном по условиям допустимого нагрева сечении магнитопровода. После преобразования этих выражений с учетом значений MjX и Мвх по (1.40) и (1.55), а также с заменой мощности в (3.13) и (3.14) ее функцией от Sc по (3.15) получим A7] = Ku4.Q/Sc,6xcos<p;(3.34) Э = К,-К,г<2/«к;(3.35) Р = Sl*a4KpIQ,(3.36) где Q=--K0bP3CT5;(3.37) Геометрические показатели
K>n = NABK(\+v)K?;(3.38) К* = VkKsKJKsc +(3.39) Кр = (БСБКЛ/Кад°5.(3.40) Для выражений (3.34)ч-(3.40) должно соблюдаться условие, что ФМУ спроектированы на заданный нагрев в номинальном режиме и работают в ЕТР, когда сечение магнитопровода определяется по формуле (3.15). Можно вести сравнение ФМУ при одинаковой мощности, что изменит по форме выражения (3.34), (3.38), но приведет к одинаковым результатам. Выбранный прием оценки при постоянных Sc и Ks наиболее прост для восприятия. В табл. 3.8 даны все безразмерные показатели конструкций На рис.. 3.3, необходимые для расчетов остальных величин. Исходными здесь являются параметры х, у, z, пс, которые установлены нами как оптимальные по предварительному анализу приемами гео- Таблица 3.8 СВЧ ФМУ на рис. 3.3
метрической минимизации УЭП для критерия допустимого перегрева, изложенными в разд. 2.4. Значения Б,БК, Бс, р определялись по выражениям (1.17а), (1.18 в), (1.18 г), (3.29), а величины Nc, NK, lc, /к, рс— по преобразованным с учетом подстановок (2.18) фор- мулам (1.26)— (1.29) к виду Nc = 2(l-p0) (\+упа/пм)пму-0-5;(3.41) NK = nK<pK(z+xnc)y-°-s;(3.42) liC = r(m+q x+pz)y-°>5;(3.43) lK = r(m"+qxnc)y-o.(3.44) Po = znK//o«r05-(3.45) Для всех конструкций на рис. 3.3 параметры р=1,-q = л/2, г = 2 являются одинаковыми, но следует разделять однофазные исполнения, где q—\, т=п12па, г = 2, и трехфазные, где (7=4/3, т=л/3, г=1. Параметры т", пс, па, пм, фк даны в табл. 3.8. Напомним, что значение пс = ск/с устанавливается с учетом планируемых каналов охлаждения в окнах магнитопровода. Показатели сравнительной оценки
Примечание. Данные приведены для условий эффективной Если катушки не мешают охлаждению сердечника (рс = 0), то БК = Б0= 1, что даст /cT=v/p, или v = ktB.(3.46) В случае теплообмена между катушками и магнито-проводом всегда имеем т„ = тс, кт=1, рс>0, B„ = B/l+v, Бс = Бк v/p, где величина соотношения потерь мощности v принимается равной 2 (для тороидов— 1). При независимом охлаждении сердечников и катушек выбор значения v проверяется по выражению (3.46). Если получается величина кх, не удовлетворяющая проектировщика (оптимально кх= l-f-1,5), то цет лесообразно сделать соответствующую корректировку, но без выхода из зоны v = 0,9-r-2,5. Сравнительную оценку возможностей ФМУ на рис. 3.3 можно сделать, пользуясь данными табл. 3.9. Здесь приведены значения показателей Кр, Кэ и Кац, рассчитанные по выражениям (3.38)—(3.40), и их от- Таблица 3.9 СВЧ ФМУ иа рис. 3.3
работы охлаждающих каналов (осевой продув). 0 ... 10 11 12 13 14 15 16 ... 27
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
