Раздел: Документация
0 ... 13 14 15 16 17 18 19 ... 27
Коэффициент использования и cos ф для металлорежущих станков ft„i = 0,12; cosq>i=0,4; для электрических печей с периодической загрузкой 6и2=0.5: cos фг=0,85 для вентиляторов £Из = =0,65; совфэ=0,8. Определим сначала расчетный ток шинной сборки. Общее количество токоприемников, питающихся от шнииой сборки, л= = 45. Самый крупный токоприемник, питающийся от шииной сборки — печь сопротивления, мощность которой 35 кВт. Общее количество крупных токоприемников Я = 4 (две печи сопротивления по 35 кВт и два двигателя вентилятора по 22 кВт). Суммарная установленная мощность крупных токоприемников SPyi = 114 кВт. 96 Максимальные средние активные мощности: металлорежущих станков PcH.rpi = HiSPy = 0,12-124,9 = 15 кВт; вентиляторов РсмгР.3 = £из2Ру=0,65-44=28,6 кВт; печей Рсм.гр2=6и2ЕРу=0,5х Х70=35 кВт. Максимальные средние реактивные мощности: металлорежущих станков QcM.rpi = PcM.rpi-tgф! = 15-2,29 = 34,4 квар; печей QcM.rp2=PcM.rp2-tg ф2"*35-0,62=21,7 квар; вентиляторов (2смгрз= =Я<:м грз-tg ф3=28,6-0,75=21,4 квар. Суммарные максимальные средине мощности всех токоприемников PCM=SPCMrp = 15+35+28,6=78,6 кВт; QCM=SQCMrp = = 34,4+21,7+21,4 = 77,5 квар. Средневзвешенный tg ф = <Эсн/Рсм=77,5/78,6=0,985, совф = = 0,71; Относительное число крупных токоприемников п»=щ\п=> = 4/45 = 0,089. Относительная мощность крупных токоприемников P„=SPi/ /2РУ= 114/238,9=0,478. Средневзвешенный коэффициент использования £и ср=Рсм гр/ /Ру=Рсм/Ру = 78,6/238,9=0,329. Относительное значение эффективного числа электроприемников (см. табл. 35) яэ,, = 0,56. Эффективное значение токоприемников /ь=яэ»я=0,56-45= =25.2. Коэффициент максимума (см. табл. 36) йм=1,28. Расчетная активная мощность шииной сборки РР=£м£исрХ ХЕРу= 1,28-0,329-238,9= 100 кВт. Расчетная реактивная мощность при «э=25,2>10 QP=Qcn=* =S<3c«.rp=77,5 квар. Полная мощность шииион сборки Sp = Ypl + QP = VlOO2 + 77,52 = 126,5 кВА. Расчетный ток шинной сборки Iv—S?/(yr3U) —126,5/ /(/3-0,38) = 192 А. По табл. 30 выбираем шииопровод ШРА 73, /„=250 А. Подобным образом определяется расчетный ток для ответвления от ШС к распределительному пункту РП. Общее количество токоприемников, питающихся от РП, я=7, крупных токоприемников п=1. Суммарная установленная мощность ЕРУ=77,5 кВт. Суммарная установленная мощность крупных токоприемников 2Ру, = 70 кВт. Для заточных станков РСм.гР1 = 6шРу = 0,12-7,5 = 0,9 кВт; <2смгР1 = Рсм.гр1 tg ф( = 0,9-2,29=2,0 квар; для печей Рсм.гР2= = 6и22Ру=0,5-70=35 кВт; <2си.гР2=Рсм.гР2 tg ф2=35-0,62=21,7 квар. Суммарные максимальные средние мощности 2Рсм.гр=0,9-г +35=35,9 кВт; QCH = SQCM.rp=2,06+21,7=23,76 квар. Средневзвешенный tg ф=<Зсм/РсМ=23,76/35,9=0,66; cos ф= =0,83. Относительное число крупных токоприемников я. = 2/7=0,286. Относительная мощность крупных токоприемников Р» = = SP,/2Py=70/77,5=0,9. Средневзвешенный коэффициент использования 6и.сР=Рсм/ /Ру=35,9/77,5=0,46. Относительное значение эффективного числа электроприемников (см. табл. 35) /»э. = 0,29. 97 Эффективное число токоприемников я,=яэ«я=0,29-7=2,03. Так как при расчете получилось п>3, а яэ<4, то расчетная нагрузка определяется из выражения Рр=йзЕРв=0,9-77,5= = 70 кВт; Qp= 1,1 •QCM = 1,1 ■23,76 = 26 квар. Полная мощность 5 = Yp\ + Qp = VO2 + 26« =74>6 кВ. д. Расчетный ток ответвления /p=SP/(/ 3t/)=74,6/(/ 3-0,38) = = 114 А. По табл. 25 выбираем провод марки АПРТО в стальной трубе (три одножильных провода сечением жилы 50 мм2; /н= 130 А). Расчетные токи ответвлений к производственным машинам определяются как сумма номинальных токов двигателей, если количество двигателей на механизме не более трех, и вышеприведенным методом, если двигателей более трех. При этом номинальные токи двигателей вычисляют по формуле , = Еж — У 3 UH cos ф„ тн Расчетный ток ответвления к станку 1: 7,5 Ли = —-= 14,8 А, У 3-0,38-0,87-0,885 7,5 /и•= ——-= 3,52 А, УТ-0,38-0,81-0,8 (Ц> 1/7-0,38-0,76-0,72 = 1,67 А, /р -- -= 63 А. /р=/Н1+/„2+/нз= 14,8+3,52+1,67 = 20 А. По табл. 25 выбираем трехжильный провод марки АПРТО в стальной трубе (сечением жилы 4 мм2; /„ = 28 А). Расчетный ток ответвления к печи сопротивления 35 13-0,38-0,85 По табл. 25 выбираем трехжильный провод марки АПРТО в стальной трубе (сечением жилы 25 мм2, /„=80 А). Расчетный ток ответвления к станку 3 определяют по методу упорядоченных диаграмм /: = 27 А. Номинальные токи двигателей станка /„1 = 25,2 А; /Н2=> = 6,45 А; /р3=2,68 А; /„4=2,1 А; /н5=1,67 А. По табл. 25 выбираем провод марки АПРТО (сечением жилы 4 мм2; /„=28 А). Плавкая вставка выбирается из условий: 1) /вст>/Р; 2) /Вст>/пик/2,5, где InSK — пиковый ток в ответвлении к станку, ■ 38,1" По первому условию /во = 35 А>/Дл = 27 А. По второму условию /8Ст> 185,2/2,5 = 74 А. По второму условию выбираем по габл. 41 плавкую вставку /„ст=80 А. Проверим провод сечением s = 4 мм2 на защищае-мость от перегрузки k3 /а ДОП ,> я где k3=\ (см табл. 31), k=\ (нормальные условия прокладки). Так как ksI3/k= 1 80/1 =80>/„=28 А, то выбранный провод сечением s — 4 мм2 ие будет защищен от перегрузки. Следует принять провод сечением s=25mm2 на допустимый ток /„=80 А. Если бы линия не требовала защиты от перегрузки, то по 0,33-80 табл. 31 й3=0,33, тогда /„ >-j- =26,4 А и можно было выбрать провод сечением s — 4 мм2 на /н=28 А. Пример 24 Определить сечение магистрального провода в механическом цехе с подсчетом нагрузки по коэффициенту спроса для следующих данных: напряжение сети 380 В, суммарная установленная мощность двигателей всех станков (14 шт.) 45 кВт. Пусковой ток будет наибольшим при пуске двигателя А —62—6 мощностью 10 кВт; /н=21,5 А; £( = /„//„=4,5. Суммарный номинальный ток двигателей S/H=99 А. Проводка выполнена проводом АПР-500 в тонкостенной трубе. Решение 1.По табл. 34 принимаем: коэффициент спроса £с = 0,6; коэффициент мощности cos ф=0,8. 2.Активная мощность Р=45-0,6=27 кВт. 3.Реактивная мощность Q = Ptg ф=27-0,754=20,3 квар. 4.Полная потребляемая мощность S =Vp2 + Q2 = V272 + 20 , 32 = 33,8 кВ-А. 5 Ток в магистральном проводе sm0w = 33*1000а р \,73U 1,73-380 6. Номинальный ток плавкой вставки /р + */нб-/иб- 51,5 + 4,5-21,5-21,5 2,5~2,5 = 50,4 А. По табл 41 принимаем к установке предохранитель ПН-2 с плавкой вставкой, номинальный ток которой равен 60 А. 7. По табл. 25 (три одножильных проводах в одной трубе) току 51,5 А соответствует сечение провода 16 мм2, /„ = 60 А. Проверим провода иа защищаемость от перегрузки: /Д0П > >~\ 8 • *з=1 (см. табл. 31), k=\. Так как (k3h)/k= (1 -60)/1 = = 60—/„ доп=60 А, то выбранный провод зашишен от перегрузки. Пример 25 Определить сечение алюминиевого провода четырехпроводной линии трехфазного тока напряжением 380/220 В длиной 100 м, по которой передается осветительная нагрузка 10 кВт. Провода проложены на роликах. Считаем, что нагрузка сосредоточена в конце линии. Допустимая потеря напряжения AU% = 2,5 %. Решение Сечение фазных проводов Р1 10-100 „ „ s =--=-- = 8,69 мма, c&U% 46-2,5 где с=46 (см. табл. 38). По табл. 25 выбираем ближайшее стандартное сечение. Оно равно 10 мм2. Сечение жилы нулевого провода при четырехпроводной системе проводки должно быть не менее 50 % сечения фазного провода. Ввиду этого сечение нулевого провода принимается равным 6 мм2. § 13. Расчет токов короткого замыкания (т. к. з.) в системах электроснабжения напряжением до 1000 В Расчет токов короткого замыкания в системах электроснабжения напряжением до 1000 В требуется для проверки работы электроаппаратов и проводников в режиме сверхтоков, а также для проверки автоматического отключения линий в сетях до 1000 В с глу-хозаземленной нейтралью при возникновении замыканий на корпус. В соответствии с ПУЭ по режиму к. з. в электроустановках напряжением до 1000 В проверяются только распределительные щиты, токопроводы и силовые шкафы. Стойкими при токах к. з. являются те аппараты и проводники, которые при расчетных условиях выдерживают воздействия этих токов, не подвергаясь электрическим, механическим и иным разрушениям. Для проверки коммутационной способности автоматов и предохранителей используется начальное значение периодической составляющей тока трехфазного корот- кого замыкания /„о, кА: / У еря ПО--~ t VIV 4+4 где с7ср.н — среднее номинальное напряжение ступени, на которой находится точка короткого замыкания (£/ер.я=б90, 525, 400, 230, 127 В); rs и xs — суммарное активное и индуктивное сопротивления цепи короткого замыкания, мОм. Схема замещения для расчета трехфазного к. з. может быть представлена в виде (рис. 19, а) цепочки по-  Рис. 19. Схема замещения для расчета трехфазного короткого замыкания следовательно включенных сопротивлений, расположенных между точкой короткого замыкания и шинами высшего напряжения цехового трансформатора, на которых приложено среднее номинальное напряжение ср.н, приведенное ко вторичной обмотке трансформатора. Рекомендуется при расчете тока короткого замыкания учитывать сопротивление хс системы, примыкающей к цеховому трансформатору, что дает некоторое уточнение при расчете электрически неудаленных к. з. за мощным цеховым трансформатором (1600, 2500 кВ-А) при относительно небольшой мощности системы, которая характеризуется током или мощностью к. з. на шинах высшего напряжения цеховой подстанции. В частности, сопротивление системы учитывается, если 5С < 50 5н, где 5С — мощность системы; S„ — номинальная мощность трансформатора, за которым рассчитывается ток короткого замыкания. При этом схема замещения принимает вид рис. 19, б. 0 ... 13 14 15 16 17 18 19 ... 27
|
