Раздел: Документация
0 ... 14 15 16 17 18 19 20 ... 27 В соответствии с рис. 19 активные и индуктивные сопротивления короткозамкнутой цепи определяются следующим образом: ?Ъ = Гт + т-т + к-в + гш + гк + каб, х2 ~ хт "4" хт.т ~Ь -к.в "Ь -ш "т" хкаб ~Г" -с, где гт и дгт — активное и индуктивное сопротивления понижающего трансформатора; Гт.т и хт т — активное и индуктивное сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока; Гк.в и лгк.в — активное и индуктивное сопротивления токовых катушек автоматических выключателей; гш и хш — активное и индуктивное сопротивления ши-нопроводов; гк — суммарное сопротивление различных контактных соединений; Гкаб и Хкаб — активное и индуктивное сопротивления кабелей. Индуктивное сопротивление внешней системы до понижающего трансформатора, приведенное к ступени низшего напряжения, равно Хс — Хс ср.н U: Ср.В Здесь Ucp,B — среднее номинальное напряжение ступени, соответствующей обмотке высшего напряжения трансформатора: U2 со где SH.o — номинальная мощность отключения выключателя, установленного в сети питания понижающего трансформатора. Значения гт и хт, мОм, принимаются по таблицам или определяются по формулам: /2 -х2 ад Si. где S„ — номинальная мощность трансформатора, кВ-А; UH — номинальное напряжение обмотки низшего напряжения, В; АРК — потери короткого замыкания, кВт; UK— напряжение короткого замыкания, %. Значения АРК и UK принимают по табл. 45.
* Изготовляются с различными ДРК, UK вне зависимости от ВН. Первое значение ДРк соответствует первому значению UK. Активное и индуктивное сопротивления для шино-проводов некоторых типов приведены в табл. 30. Активное и индуктивное сопротивления кабелей приведены в табл. 37. Активное и индуктивное сопротивления катушек автоматических выключателей определяются по табл. 46. Таблица 46. Активное и нидуктивиое сопротивления автоматических выключателей Номинальный ток катушки (расцепите-ля), А Значения сопротивлений, мОм, катушек (расцепителей) максимального тока автоматических выключателей индуктивное активное (при 65 °С) 100 140 200 400 600 0,86 0,55 0,28 0,10 0,084 1,3 0,74 0,36 0,15 0,12 Активное и индуктивное сопротивления трансформаторов тока напряжением до 1000 В определяются по табл. 47. Таблица 47. Активное и индуктивное сопротивления трансформаторов тока напряжением до 1000 В
Суммарное сопротивление различных контактных соединений гк носит выраженный вероятностный характер и зависит от таких факторов, как состояние контактных поверхностей, степени затяжки болтов, силы сжатия пружины и др. При этом сопротивление контактных соединений может существенно влиять на ток трехфазного к. з., снижая его на 50 % и более. Суммарное сопротивление контактов (активное) в соответствии с ПУЭ можно принимать: для распределительных щитов на подстанциях — 15 мОм: для первичных цеховых распределительных щитков и на зажимах аппаратов, питаемых радиальными линиями от щитов трансформаторных подстанций или от магистралей, — 20 мОм; для вторичных цеховых распределительных пунктов и на зажимах аппаратов, питаемых от первичных распределительных пунктов, — 25 мОм; для аппаратуры, установленной непосредственно у приемников электрической энергии, получающих питание от вторичных распределительных пунктов, — 30 мОм. Для проверки коммутационной способности автоматов и предохранителей требуется знать и наиболь- шее действующее значение полного тока к. з. /у, кА, которое определяется по выражению /у =/щ, VI +2(-1)», где ky = ]-T-e~°0]IT — ударный коэффициент, зависящий от постоянной времени Т. Постоянная Т может быть определена отношением результирующего индуктивного сопротивления xs короткозамкнутой цепи и ее результирующего активного сопротивления г: ~ 3,14л2 Ориентировочные значения для рассматриваемых электроустановок лежат в пределах 1,0/гу<11,5, причем большие значения соответствуют точкам к. з., расположенным вблизи выводов трансформаторов цеховых подстанций, а меньшие—более удаленным точкам. Приближенно для трансформаторов с ST=630-r-1000 кВ-А и UK = 5,5 % значение ky- 1,3; для трансформаторов мощностью ST=100-r-400 кВ-А значение /гу=1,2; для удаленных точек сети fey = l. Для проверки электродинамической стойкости аппаратов и проводников требуется расчет ударного тока к. з.: iy=/jyl/2/no. Для проверки термической стойкости нужно знать тепловой импульс Вк, который воздействует на проверяемый аппарат или проводник при протекании по нему тока к. з. за время Готк. Если принять периодическую составляющую тока к. з. неизменной по всей амплитуде, т.е. / = /оо, что близко к истине в электроустановках напряжением до 1000 В из-за их большой электрической удаленности от основных источников питания, то тепловой импульс к. з. можно найти по формуле Вк= [/по]2(готк + 7), где t0TK—время отключения тока короткого замыкания. При проектировании системы электроснабжения промпредприятий для проверки быстрого и надежного отключения однофазных к. з. в сети напряжением до 1000 В с глухозаземленной нейтралью (сеть 380/220 В промпредприятий) необходимо уметь рассчитывать минимальное значение тока однофазного к. з. /noi. Очевидно, что при этом расчетная точка к. з. должна выбираться, в конце каждого участка сети, защищаемого автоматом или предохранителем. В принятой проектной практике расчет однофазных к. з. для проверки их автоматического отключения упрощается. В частности, ток однофазного к. з., кА, определяется лишь с учетом сопротивлений силового трансформатора и линии по формуле *ши---~zz. -> У 3 (гт/3 + гп) где zT/3 — сопротивление фазы трансформатора, мОм; z„ — полное сопротивление петли фаза — нуль линии от шин низшего напряжения трансформатора до точки к. з. Для трансформаторов мощностью более 630 кВ-А сопротивление фазы трансформатора можно принять равным нулю. Сопротивление, мОм, петли фаза — нуль состоит из ряда последовательно включенных сопротивлений и равно zn = Y(r9 +- r0f + (хф + х0 -f xaf , где гф, г0 — активные сопротивления фазного и нулевого защитного проводов, мОм; Хф,х0 — индуктивные сопротивления фазного и нулевого защитного проводов, мОм; ха — сопротивление взаимоиндукции петли фаза — нуль, мОм. Активные и индуктивные сопротивления на единицу длины можно определить по табл. 37. Индуктивные сопротивления медных и алюминиевых проводов малы и ими можно пренебречь. Сопротивление взаимоиндукции зависит от расстояния между проводами D и их диаметра d. Обычно при отдельно проложенных нулевых защитных проводах принимают дгп = 0,6/, при прокладке кабелей или в стальных трубах значением х„ можно пренебречь. В случае использования в качестве нулевого защитного проводника стальных труб, корпуса шинопро-водов сопротивления их можно определить по формулам. Сопротивление трубы, мОм, равно — 4/-108 [Dl - Dl) где у — удельная проводимость стали [обычно 10,2 м/(Ом-мм2)], / — длина участка трубы, м; DH— наружный диаметр трубы, мм; Ов — внутренний диаметр трубы, мм. Технические данные труб приведены в табл. 48, 49. Таблица 48. Трубы стальные тонкостенные для электропроводок
Сопротивление, мОм, короба шинопровода равно 2КОр=2гШра, где гКОр — сопротивление короба; гшра — сопротивление, мОм, фазы распределительного алюминиевого шинопровода (ШРА) шра где Хф, Гф—погонные сопротивления шинопроводов с алюминиевыми шинами, Ом/км. Таблица 49. Трубы стальные водогазопроводиые, обыкновенные
Технические данные шинопроводов приведены в табл. 30. Надежное отключение опасного участка сети будет обеспечено при /noi/н, где /н — номинальный ток плавкой вставки предохранителя или ток срабатывания автоматического выключателя, A; k — коэффициент кратности тока (принимается по данным, приведенным в § 12). На основании расчета токов короткого замыкания проверяются предохранители и автоматические выключатели по предельно отключаемому току; шины проверяются на динамическую и термическую стойкость, если по причине наличия у автомата выдержки 0 ... 14 15 16 17 18 19 20 ... 27
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
