Раздел: Документация
0 ... 13 14 15 16 17 18 19 ... 290  а б 4. Av О Рис. 2.1. Определение границ микротрещинообразования при погружении бетонных призм: а - схема испытания; б - изменение скорости прохождения ультразвуковых волн через бетонную призму с ростом сжимающих напряжений; / - бетонная призма; 2,3 - излучающий и приемный пьезопреобразователи ультразвукового прибора образца, препятствует свободному развитию поперечных деформаций и тем самым увеличивают сопротивление бетона. Удерживающее влияние сил трения по мере удаления от торцов снижается, поэтому бетонный кубик при разрушении получает форму двух усеченных пирамид, обращенных друг к другу вершинами (рис. 2.2, а). Однако стоит устранить силы трения (например, смазкой парафином соприкасающихся поверхностей), как характер разрушения сразу же изменится (рис. 2.2, б). Трещины примут вертикальное направление, а сопротивление кубика сжатию значительно снизится. По этой причине образцы призматической формы, для которых влияние сил трения меньше, чем для кубиков, при одинаковом поперечном сечении показывают меньшую прочность. С увеличением отношения высоты призмы h к стороне основанияа прочность уменьшается, но при h/a > 4 прочность призм практически становится постоянной. Ввиду слабого влияния сил трения призмы при достаточно большом отношении h/a разрушаются вследствие образования продольных трещин (рис. 2.2, в). При относительно большом влиянии сил трения разрушение призм может произойти по наклонной плоскости от среза (рис. 2.2, г). На результаты испытания оказывает влияние скорость загружения образцов. При замедленном (длительном) загружении показатель прочности бетона может снизиться на 10% в сравнении с кратковременным. в г а б  Смазка  с  mm Рис. 2.2. Схема разрушения при сжатии бетонных кубов (а, б) и призмы (в, г): а, г - при сильном влиянии сил трения; б, в - при отсутствии или слабом влиянии сил трения При быстром загружении (в течение 0,2 си менее) показатель прочности бетона, наоборот, возрастает (до 10%). Кубиковая прочность бетона/J (для кубиков размером 150x150x150 мм) и призменная прочность Rb (для призм с отношением высоты к основанию h/a>4) могут быть связаны определенной зависимостью, которая устанавливается экспериментально: Призменную прочность бетона используют при расчете изгибаемых и сжатых бетонных и железобетонных конструкций (например, балок, колонн, сжатых элементов ферм, арок и т.п.). Прочность бетона при осевом растяжении Rbt в 10-20 раз ниже, чем при сжатии. Причем с увеличением кубиковой прочности бетона относительная прочность бетона при растяжении снижается. Предел прочности бетона при растяжении может быть связан с кубиковой прочностью эмпирической формулой Предел прочности бетона на растяжение при изгибе Rbtc. При изгибе бетонной балки в связи с развитием упругих и пластических деформаций, а также различным сопротивлением бетона сжатию и изгибу эпюра напряжений по высоте сечения будет иметь криволинейное очертание (рис. 2.3, а). Отклонение от прямолинейного очертания будет тем RhIR =0,77-0,00IR.   Рис. 2.3. К определению прочности бетона: а - эпюра напряжений при изгибе бетонной балки; б - схема испытания бетона на срез больше, чем ближе значения напряжений к разрушающим. Поэтому величина Rbtc, вычисленная по обычной формуле изгиба R = ™ ьк bh2 не учитывающей пластические деформации, оказывается выше/?йг. Отношение RbtcIRbt, называемое коэффициентом изгиба, для различных бетонов колеблется в широких пределах: в среднем оно равно 1,7. Прочность бетона при растяжении 1,7bh2 bh2 При чистом срезе, редко встречающемся на практике, предел прочности Rsh определяют по эмпирической формуле или приближенно Rsh = 2Rbl. Распределение касательных напряжений в плоскости среза принимают равномерным: схема испытания бетона на срез показана на рис. 2.3, б. Значительно чаще бетон в бетонных и железобетонных конструкциях работает на скалывание, вызываемое, например, действием поперечных сил при изгибе в наклонных сечениях вблизи опор. Скалывающие (касательные) напряжения при изгибе распределяются по высоте сечения по параболе; наибольшие значения при постоянной ширине сечения ска- 0 ... 13 14 15 16 17 18 19 ... 290
|
