Раздел: Документация

0 ... 220 221 222 223 224 225 226 ... 290

™4=Т) - А = Т)т,(29.35)

X

где Wx - момент сопротивления сечения (в случае несимметричного сечения для наиболее сжатого волокна); ц - коэффициент влияния формы сечения, который для симметричного двутавра определяется по табл. 29.5 в зависимости от от, \ и отношения одной площади полки двутав-

Таблица 29.5

Коэффициент влияния формы сечения л для симметричного

двутавра

	Значения т) при
А{	0 < Хх < 5		Хх>5
К	0,1 <ni <5	5 < т < 20	0,1 й т < 20
0,25	(l,45-0,05)-0,01(5-m)Xv	1,2	1,2
0,5	(1,75-0,1т)-0,02(5-т)	1,25	1,25
>1,0	(1,90 -0,1т)- 0,02(6 -т)Хх	1,4-0,021,	1,3

Примечание. Для других типов сечений см. табл. 73 [20].

ра к площади стенки Af I Aw. Расчет на устойчивость не требуется при mef > 20, в этих случаях расчет выполнять только на прочность.

Первоначально сечение можно назначить следующим образом. Высоту сечения колонны назначают по табл. 29.4 с соблюдением технологических ограничений и требований унификации. В первом приближении требуемую площадь находят по формуле

А"-к-<29 36)

где коэффициент фе определяют ориентировочно по табл. 29.6, используя следующие приближенные значения Хх и те/.

---

Таблица 29.6

Коэффициенты (ре для проверки устойчивости внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью

симметрии

Условная гибкость	Коэффициенты фе при приведенном относительном
р7				эксцентриситете тс			L
х у Е	0,1	1,0	2,0	4,0	6,0	8,0	10,0	14,0	20,0
0,5	967	722	538	337	237	183	150	106	077
1,0	925	653	484	307	225	175	142	103	074
2,0	813	536	397	260	193	153	125	094	067
3,0	667	425	320	217	166	135	112	086	063
4,0	505	330	256	181	140	118	098	078	057
5,0	354	253	205	150	120	103	088	072	053
6,0	258	198	166	128	104	089	079	066	049
8,0	152	128	113	091	078	068	~062	053	041
10,0	100	090	079	069	059	055	049	043	035
12,0	069	062	058	052	048	044	040	035	029
14,0	052	048	045	042	039	037	036	032	026

Примечания: 1. Значения коэффициентов <ре в таблице увеличены в 1000 раз. 2. Значения ц>е принимать не выше значений Ф, определяемых по (24.12) - (24.14).

По сортаменту подбирают прокатный двутавр или компонуют сечение из трех листов с соблюдением требований местной устойчивости . (29.4) - (29.6). Проверяют устойчивость колонны по (29.34)> используя уже фактические значения Хх и mej.

Далее проверяют устойчивость колонны из плоскости действия момента по формуле

(29-38)

Здесь фу - коэффициент продольного изгиба в зависимости от Я,, по формулам (28.12) - (28.14); коэффициент с, равный:

- при значениях относительного эксцентриситета т <"5

---

с =

(29.39)

где а=0,7 при т< 1, а при 1< т < 5 ос=0,65+0,05т;

(3 = 1 при Ху = /,. Iiy < Яс = 3,UjE/Ry и (3 = ylq>e/<py при Ху>кс (<рс - значение <pv при А,. = Яс = 3,14 );

- при значениях относительного эксцентриситета те > 10

с =

1 + Иф

(29.40)

где фй - коэффициент, определяемый по (27.10), как для балки с двумя и более закреплениями сжатого пояса;

- при значениях относительного эксцентриситета 5 < т < 10

где с$ определяется по формуле (25.39) при т = 5, а сш - по формуле (29.40) при т - 10.

При определении относительного эксцентриситета т за расчетный момент Мх следует принимать:

-для стержней с шарнирно опертыми концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия момента - максимальный момент в пределах средней трети (но не менее половины наибольшего по длине стержня момента);

-для стержней с одним защемленным, а другим свободным концом - момент в заделке (но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины стержня от заделки).

При наличии ослаблений сечения колонны, а также при значениях относительного эксцентриситета т > 20 необходимо проверить прочность колонны по формуле (для симметричного двутавра)

г V-5

N 1 М J- +-1 г-<i(29.42)

yARyYc) cxWxnRyyc

где определяется по табл. 27.3.

Гибкости колонны Хх или Ху не должны превышать 120.

с = с5(2-0,2от) + с0(0,2от-1),

(29.41)

0 ... 220 221 222 223 224 225 226 ... 290