Раздел: Документация
0 ... 221 222 223 224 225 226 227 ... 290 При определении расчетной длины верхней сплошной части одноступенчатой колонны в плоскости рамы следует руководствоваться следующим. При соблюдении условий 12НХ < 0,6 и Ni/N2 > 3 коэффициенты расчетной длины ц как для верхней, так и для нижней частей колонны следует принимать по табл. 29.7. Здесь li,JuNi - соответственно длина нижнего участка колонны, момент инерции и действующая на этом участке продольная сила; /2, J2, N2 - то же, верхнего участка колонны. В других случаях коэффициенты расчетных длин следует определять по приложению 6 [20]. Для однопролетной рамы при шарнирном опирании ригеля на колонны считают, что верхний конец колонны свободен, как у консольного стержня (при одновременной потере устойчивости двух колонн), а для многопролетных рам (с числом пролетов два и более) при наличии жесткого диска покрытия или продольных связей, связывающих поверху все колонны и обеспечивающих пространственную работу сооружения, определяют расчетные длины колонн как для стоек, неподвижно закрепленных на уровне ригелей. Пример 29.4. Подобрать сечение колонны из широкополочного двутавра для одноэтажного здания. Соединение колонн с ригелем - жесткое. Материал конструкций - сталь С245, Ry = 24 кН/см2. Коэффициент условий работы у/ = 1. Высота колонны Н = 6,4 м. Таблица 29.7 Коэффициенты расчетной длины т для одноступенчатой колонны
После статического расчета рамы была определена наиболее неблагоприятная комбинация усилий в колонне с продольной силой N = 800 кН, моментом в заделке Мх = 500 кНм. Изгибающий момент в верхнем сечении стойки при этой комбинации составил М2 = -150 кН-м. Решение. Назначаем высоту сечения колонны из условия/! = (1/12 - 1/20)Я = 50 см. Вычисляем приближенные характеристики, необходимые для определения ориентировочной величины коэффициента устойчивости фе: I = L р- 640 24 -1- 0,43/г,£ 0,43-50 V 2.06-104 , Мх 1,25-50000 mrf =1,25--- =-= 4,5. f 0.35JVA 0,35-800-50 По табл. 29.6 определяем ц>е =0,283. Требуемая площадь сечения А = NI (<рД.ус) = 800 / (0,283 • 24 • 1) = 117,8 см1. Назначаем двутавр 40Ш1 (Я = 122,4см2; Wx =1771 см2; ix = 16,76 см). Проверяем устойчивость:  ix\E 16,76 ,2,06-10 MA 50000-122,4 „ Л = 4,3; NWx 800-1771 Af30-1,4 = 2,2; Ап 122,4-30-2-1,4 ц = (l,9-0,lm)-0,02(6-w)Ax= (1,9-0,1 -4,3)-0,02(б-4,3)-1,3 = 1,4; mcf=r\m = 1,4-4,3 = 6; (q>t =0,214); - =---= 30,5>i?y =24 кН/см2. (peA 0,214-122,4 Устойчивость не обеспечена, назначаем двутавр 50Ш1 и повторяем расчет, в результате которого имеем: = 1,6; rj = 1,49; тг/=5,4; (=0,242); JL =--= 22,7<*v =24 кН/см2. (реА 0,242-145,7у Проверим устойчивость из плоскости изгиба. Максимальный изгибающий момент в средней трети длины стержня М3 = (2/3)(Afi +М2)-М2= = (2/3)(5ОО+15О)-150 = 283,3 > Мх12 = 250 кН-м. За расчетный принимаем М3 = 283,3 кН-м. Относительный эксцентриситет МА 28330-145,7 „ пг т =-=-= 2,05. NWx 800-2518 Для определения коэффициента с предварительно находим: -предельную гибкость при упругой работе сжатого стержня Лс = nEIRy =3,142°10 = 92,04; (у. =0,598); -гибкость из плоскости рамы ,- = 94; (,,=0,584); -коэффициенты а и /3 : а = 0,65 +0,05т = 0,65 + 0,05 • 2,05 = 0,752; \<ру у 0,584 Определяем коэффициент с: Р1,01 1 + ат 1 + 0,752-2,05 Проверяем устойчивость: = 0,397. сер Сечение принимаем. Л?- =--= 23,7 </?,.}, =24 кН1см2. А 0,397-0,584-145,7у с 0 ... 221 222 223 224 225 226 227 ... 290
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
