Раздел: Документация
0 ... 253 254 255 256 257 258 259 ... 290 Исходные расчетные формулы: проверка прочности К;(35.3) knWu проверка жесткости (при равномерно распределенной нагрузке) 3UEkxJu (35.4) где [ /] - нормируемое отношение стрелки прогиба к пролету. Составным балкам с постоянным направлением поперечного изгиба придается строительный подъем путем выгиба элементов до постановки связей. Назначение строительного подъема - ликвидировать влияние упругой податливости связей и предотвратить провисание балки. Связи в швах составного элемента при поперечном изгибе расставляются обычно равномерно по длине балки, что часто не соответствует действительной эпюре сдвигающих усилий. При нагрузке, равномерно распределенной по пролету элемента, теоретическая эпюра является треугольником ОАА (рис. 35.1), а в силу податливости связей действительная эпюра сдвигающих усилий достаточно точно может быть представлена в виде косинусоиды ОАЕ. Таблица 35.1 Значения коэффициентов kw и кж
Примечание. Для промежуточных значений величины пролета и числа слоев коэффициенты определяются интерполяцией. ----,D Т
Рис. 35.1. Эпюра сдвигающих усилий: OAA1 - при абсолютно жестких связях; ОАЕ - при податливых связях (по косинусоиде) Чтобы избежать перегрузки крайних связей, количество их нужно определить из площади треугольника OAED, которая приблизительно в 1,5 раза больше площади косинусоиды. Сдвигающее усилие на единицу длины изгибаемого элемента Г = бр (35.5) где Q - поперечная сила в рассматриваемом сечении; S6p - статический момент сдвигаемой части сечения брутто относительно нейтральной оси; Jgp - момент инерции поперечного сечения брутто относительно нейтральной оси. Суммарное сдвигающее усилие на половине пролета балки можно получить интегрированием 112 QC MS, бр о J бр" бр где М- максимальный изгибающий момент в балке. С учетом вышесказанного количество связей на одной половине пролета \,5MS6p J, (35.6) п.. > J, Т up св (35.7) где Тсв - расчетное усилие для одной связи. Если связи расставлять неравномерно по длине балки, в соответствии с изменением эпюры поперечных сил, то количество связей на участке А - В балки можно рассчитать так: \,5ШВ-М .)S. псв> V л) °р ,(35.8) где МА и Мв - изгибающие моменты в начальном А и конечном В сечениях рассматриваемого участка. Здесь имеется в виду, что связи на участке А - В расставлены равномерно в каждом* шве и эпюра М однозначна. При наличии в шве связей разной несущей способности, но одинаковых по характеру работы (например, нагелей и гвоздей), несущие способности их следует суммировать. 35.1.2. Расчет составных стержней на центральное сжатие Составные стержни по конструктивным и расчетным особенностям можно разбить на три основных типа: а)стержни-пакеты, состоящие из ветвей равной длины, одинаково нагруженных сжимающей силой (рис. 35.2, а); б)стержни с короткими прокладками (рис. 35.2, б); в)стержни со сплошными прокладками или накладками, в которых прокладки и боковые накладки не доходят до опорных концов стержня и поэтому не воспринимают сжимающих усилий (рис. 35.2, в, г). При расчете на продольный изгиб составных стержней относительно оси у-у, параллельной плоскостям сдвига, влияние податливости соединений учитывается приведенной гибкостью: \,=А)2+Л2 .(35.9) где - гибкость всего элемента относительно оси у-у, вычисленная по расчетной длине 10 без учета податливости соединений; Кх - гибкость отдельной ветви относительно ее оси 1, вычисленная по расчетной длине 1Х; при *!, меньшем семи толщин ветви, принимают Хг =0; ц, - коэффициент приведения гибкости, определяемый по формуле =\\ к1у-(35ЛО) 0 ... 253 254 255 256 257 258 259 ... 290
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
