Раздел: Документация
0 ... 254 255 256 257 258 259 260 ... 290 "Jl I......i- i......i- i......i- --1 - l......i- ttt N 6 П -4 tl и JL" ---i - i-i i......i i......i 11 I* -4r I - - ---I -1 • I.....-I I----I......I t* У i 1 h Рис. 35.2. Основные типы сжатых составных элементов на податливых связях: а - стержни-пакеты; б- стержни с короткими прокладками; в, г - со сплошными неопертыми в концах прокладками и накладками .Здесь bah - ширина и высота поперечного сечения элемента; пш - расчетное количество швов в элементе, определяемое числом швов, по которым суммируется взаимный сдвиг элементов (например, при расчете относительно оси у по рис. 35.2, а пш = 2); 10 - расчетная длина элемента; пс - расчетное количество срезов связей в одном шве на 1 пог. м. Таблица 35.2 Коэффициент податливости соединений кс Коэффициент £с при Вид связей центральном сжатии сжатии с изгибом Гвозди Стальные цилиндрические нагели: а)диаметром не более 1/7 толщины соединяемых элементов б)диаметром более 1/7 толщины соединяемых элементов Дубовые цилиндрические нагели Дубовые пластинчатые нагели Клей 1/(10/)1/(5/) 2. 1/(5/) 1/(2,5/) 3, 4. 5. \,5/(ad) V(d2) 0 3/(dd) 1,5/(/) iMSb„) о Примечание. Диаметры гвоздей и нагелей d, толщину элементов а, ширину bnj, и толщину пластинчатых нагелей S следует принимать в см. элемента (при нескольких швах с различным количеством срезов следует принимать среднее для всех швов количество срезов); кс - коэффициент податливости соединений, который следует определять по табл. 35.2. При определении fcc диаметр гвоздей следует принимать не более 0,1 толщины соединяемых элементов. Если размер защемленных концов гвоздей менее Ad, то срезы в примыкающих к ним швах в расчете не учитывают. Значение соединений на стальных цилиндрических нагелях следует определять по толщине а более тонкого из соединяемых элементов. При определении диаметр дубовых цилиндрических нагелей следует принимать не более 0,25 толщины более тонкого из соединяемых элементов. Гибкость составного элемента, вычисленную по формуле (35.9), следует принимать не более гибкости ветвей, определяемой по формуле ных ветвей относительно собственных осей, параллельных осиу (рис. 35.2); Fgp - площадь сечения брутто элемента; 10 - расчетная длина элемента.  (35.11) где ~YjJi6p - сумма моментов инерции брутто поперечных сечений отдель- Если ветви составного элемента имеют различное сечение, то расчетную гибкость Л] в формуле (35.9) следует вычислять по формуле (35.11) с заменой 10 на 1Х. При расчете на прочность и устойчивость составных стержней со сплошными прокладками или накладками, не опертыми по концам (рис. 35.2, в), необходимо соблюдать следующие условия: а)площади поперечного сечения F и Fpac4 следует определять по сечению опертых ветвей; б)гибкость элемента относительно оси у (рис. 35.2) определяется по формуле (35.9); при этом момент инерции принимается с учетом всех ветвей, а площадь - только опертых; в)при определении гибкости относительно оси х момент инерции следует определять по формуле J = Jo+0,5Jm,(35.12) гдеУ0 и /,«, - моменты инерции поперечных сечений соответственно опертых и неопертых ветвей. Составные стержни на продольный изгиб рассчитывают по формуле N <RC,(35.13) (pFt где коэффициент продольного изгиба ф определяют по наибольшей гибкости стержня относительно оси у, параллельной швам сдвига, или относительно осих, перпендикулярной швам сдвига. 35.1.3. Расчет составных внецентренно сжатых стержней Расчет сжато-изгибаемых составных элементов производят по общим формулам для цельных элементов, но при определении момента сопротивления WpaC4 и коэффициента £, учитывается влияние податливости связей (kw и кж по табл. 35.1) и приведенной гибкости Хпр. На основании вышеизложенного расчет сжато-изгибаемых составных элементов в плоскости действия нагрузки производят по формуле (35.14) 0 ... 254 255 256 257 258 259 260 ... 290
|
