Раздел: Документация
0 ... 67 68 69 70 71 72 73 ... 290 8.3.2. О величинах предварительного напряжения арматуры При проектировании конструкций величина предварительного напряжения назначается с учетом механических свойств арматурной стали. Величина контролируемого предварительного напряжения должна быть не более предела упругости стали, но и не слишком низкой, так как слабо натянутая арматура будет малоэффективной после проявления необратимых потерь предварительного напряжения. Значения предварительного напряжения asp с учетом допустимых отклонений р назначаются такими, чтобы выполнялись условия: Ov + PZR, °"„-0,3i?„er.(8.1) При механическом способе натяжения арматуры p=0,05osp, а при электротермическом или электротермомеханическом р = 30 + 360 ,(8.2) где / - расстояние между наружными гранями упоров, м. Значения напряжений асо1Л, контролируемые по окончании натяжения на упоры, принимаются равными osp за вычетом потерь преднапряжений от деформаций анкеров и трения арматуры (методы их определе- > Рис. 8.14. К определению напряжений в сечении предварительно напряженного элемента 26 ния приводятся ниже). При натяжении арматуры на бетон контролируемые в месте натяжения напряжения определяются по формуле °m* = ov-<*{Г1Аш + Peopysp llrtd),(8.3) гдеР - равнодействующая усилий предварительного напряжения; еор - ее осевой эксцентриситет; ysp - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до равнодействующей усилий в преднапряженной арматуре, для которой определяется асоп2 (см. на рис. 8.14); a = EJEh. Значения контролируемых напряжений асоп2 должны назначаться такими, чтобы обеспечить получение в расчетном сечении напряжения asp, т.е. уменьшенными на величину, соответствующую упругому (обратимому) обжатию бетона (второй член правой части выражения) (8.3). В расчетах учитывают также возможные на практике отклонения фактических величин предварительного напряжения арматуры от проектных, вызванные различными технологическими факторами (погрешности измерительных приборов и натяжных устройств, неодинаковая начальная длина отдельных проволок пучка и др.). Для этого величины напряжения cssp умножают на коэффициент точности предварительного напряжения арматуры ysp. Если при расчете конструкций неблагоприятным фактором является снижение предварительного напряжения, то принимают ysp< 1. Например, при расчете конструкции по образованию трещин от эксплуатационной нагрузки для всей продольной напрягаемой арматурыysp= 0,9. Если же неблагоприятным является возможное превышение предварительного напряжения (например, при проверке прочности и трещиностойкости элемента в стадии обжатия бетона), для всей продольной напрягаемой арматурыysp= 1,1. 8.3.3. Потери предварительного напряжения Напряжения, создаваемые в арматуре при ее натяжении, со временем снижаются в результате проявления необратимых потерь предварительного напряжения, обусловленных усадкой и ползучестью бетона, релаксацией напряжений стали, деформацией анкеров, трением арматуры о стенки каналов и др. При расчете предварительно напряженных конструкций необходимо учитывать эти потери напряжений, так как величина их может быть весьма значительной (до 30-40% контролируемого преднапряжения asp). Потери напряжений вследствие релаксации напряжений в натянутой арматуре зависят в основном от величины предварительного напряжения asp и вида арматуры: при механическом натяжении проволочной арматуры на упоры ( а 0,22-2-о,1 R s,ser °„;(8-4) стержневой арматуры ст, =0,1(7,-20.(8.5) Температурный перепад At, т.е. разность температур натянутой арматуры и устройства, воспринимающего усилие натяжения (стенд, силовая форма-поддон и др.), при пропаривании или прогреве бетона класса В15-В40 вызывает снижение предварительного напряжения на величину ст, =1,25Дг,(8.6) где Дгпри отсутствии точных данных принимается равным 65°С. Для бетонов класса В45 и выше в формуле (8.6) вместо 1,25 принимается 1,0. Деформация анкеров, расположенных у натяжных устройств, приводит к потерям предварительных напряжений при натяжении на бетон, равных А/, + А/, „ <?з= lj 2ES,(8.7) где А/, - обжатие шайб или прокладок, расположенных между анкерами и бетоном элемента, принимаемое равным 1 мм; А12 - деформация анкеров стаканного типа, колодок с пробками и т.п., принимаемая равной 1 мм. При натяжении на упоры А/, +А/2 = А/ - обжатие опрессб- ванных шайб, смятие высаженных головок, принимаемое равным 2мм; I - длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров формы или стенда), мм. Потери предварительного напряжения от трения арматуры о стенки каналов, поверхность бетона конструкции или об огибающие приспособления определяются по формуле 0 ... 67 68 69 70 71 72 73 ... 290
|
