Раздел: Документация
0 ... 48 49 50 51 52 53 54 ... 290 Расчет по поперечной силе должен производиться для наиболее опасных наклонных сечений, к которым относятся сечения, проходящие: 1) по грани опоры; 2) через расположенные в растянутой зоне начала отгибов; 3) через точки изменения расстояний между поперечными стержнями (хомутами) (рис. 5.14, а). Величина поперечной силы Q при расчете отгибов по формуле (5.49) принимается равной: для первой плоскости отгибов - значению поперечной силы у грани опоры (на рис. 5.14, а - Q{); для каждой последующей плоскости отгибов - значению поперечной силы у нижней точки предыдущей плоскости отгибов (на рис. 5.14, а - Q2). Поперечные силы, передающиеся на отгибы (Q01, Q02 и т.п.), могут быть получены уменьшением поперечных сил на величину Qbs (рис. 5.18, б). В случае, когда соблюдается условие Q * Qb.ua, = %з(1 + <Pf +<P,)Kbhe,(5.50) i поперечное армирование назначается по конструктивным соображениям. В балках и ребрах высотой 300 мм поперечные стержни (хомуты) независимо от расчета должны быть расположены по всей длине, а при высоте от 150 до 300 лш по крайней мере у концов элемента - на длине не менее 1/4 пролета. При высоте элемента 150 мм, если соблюдается условие (5.50), поперечную арматуру можно не ставить. Если поперечное армирование необходимо по расчету, то расстояние между поперечными стержнями (хомутами) S, а Также между опо-  Рис. 5.14. Расположение расчетных сечений и отогнутой арматуры рой и концом отгиба (Si на рис. 5.14) и между концом предыдущего и началом последующего отгиба (S2) не должно превышать о 9м(1+ц.)Д»Чг..... °1шх ~~(5.51) где значения срм даны в табл. 5.3. Это требование вытекает из следующих соображений: если предположить, что наклонная трещина не пересечет ни поперечных стержней, ни отгибов, расположенных на расстоянии S, то поперечная сила полностью должна быть воспринята бетоном сжатой зоны, и в этом случае Q-Qb, определяемое по формуле (5.38) при <й,2=2. Учитывая возможную неточность установки хомутов и отгибов, в запас прочности вместо коэффициента 2 принимается 1,5. Подставив в формулу(5.38) C=Smax, получим формулу (5.51). Отогнутая арматура должна быть расположена так, чтобы расстояние от грани свободной опоры до верхнего конца первого от опоры отгиба не превышало 50 мм и S. Нижний конец последнего отгиба при равномерно распределенной нагрузке должен располагаться к опоре не ближе, чем точка пересечения эпюры Q сэпюрой Qbs, а при сосредоточенных нагрузках - на расстоянии от этой точки в сторону опоры не более 5тах (рис. 5.14, б), определяемом по формуле (5.51). Отгибаемые стержни рекомендуется располагать на расстоянии не менее 2d от боковых граней элемента. Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы производится по наиболее опасному- наклонному сечению из условия Q< м " Ч °,(5.52) с где (рм принимается по табл. 5.3. Правая часть условия (5.52) принимается не более 2,5Rbtbh0 и не менее (pbi(l + (pti)Rblbh0. При изгибе железобетонной балки траектории главных напряжений условно (до образования трещин) можно принять по схеме (рис. 5.15, а). На элемент, выделенный около нейтральной оси в двух взаимно перпендикулярных направлениях под углом 45°, действуют главные растя- гивающие и главные сжимающие напряжения. При проектировании железобетонных балок, поскольку бетон на растяжение работает значительно хуже, чем на сжатие, основное внимание уделяется расчету наклонных сечений, направленных вдоль трещин, образующихся от действия главных растягивающих напряжений. При этом, однако, нельзя забывать и о возможности разрушения элемента от главных сжимающих напряжений. Равнодействующая таких усилий/Ус (рис. 5.15,6) может вызвать разрушение бетонного элемента на участке между двумя соседними наклонными трещинами. Реальная опасность такого разрушения имеет место, например, в элементах с тонкими стенками (двутавровые, коробчатые) и при сильном поперечном армировании (которое обеспечивает прочность наклонного сечения от действия растягивающих усилий, но не увеличивает прочности на сжатие в перпендикулярном направлении). Расчет железобетонных элементов по наклонной полосе для обеспечения прочности бетона на сжатие производится из условия е<о,з«>„Адмо, (5.53)  Рис. 5.15. Схема усилий, действующих на бетон между наклонными трещинами 0 ... 48 49 50 51 52 53 54 ... 290
|
