Раздел: Документация
0 ... 46 47 48 49 50 51 52 ... 290 как бетон, расположенный ниже нейтральной оси, растянут и вследствие образования трещин из работы выключается. Вся растянутая арматура сосредоточивается в ребре с сохранением неизменной величины рабочей высоты сечения h0. При переходе от коробчатого сечения к эквивалентному тавровому ширина bfH толщина Л/сжатой полки сохраняются такими же, как в коробчатом сечении, ширина ребра принимается равной сумме толщин вертикальных стенок коробчатого элемента (на рис. 5.11 b=b]+b2+bj), а вся растянутая арматура сосредоточена в ребре с сохранением той же рабочей высоты h0. Растянутая полка в расчете по несущей способности не учитывается. 5.3. Расчет прочности изгибаемых элементов по наклонным сечениям При изгибе железобетонных элементов на участках со значительными поперечными силами (около опор) от действия главных напряжений ода (рис. 5.12, а) может образоваться наклонная трещина, которая разделит элемент на части, соединенные между собой бетоном сжатой зоны и арматурой. При увеличении нагрузки ширина трещин увеличивается, напряжения в арматуре (продольной, поперечной, отогнутой), пересекаемой трещиной, а также в сжатом бетоне над трещиной возрастают и достигают предельных. Разрушение элемента по наклонному  Рис. 5.12. Главные напряжения в бетоне около опоры балки (а) и характер разрушения балки по наклонному сечению (б) сечению может произойти либо в результате достижения предела текучести арматурой, пересекаемой трещиной, а вслед за тем взаимного поворота обеих частей элемента и разрушения сжатого бетона над трещиной, либо (при достаточно большом количестве хорошо заанкерен-ной продольной арматуры) в результате разрушения бетона от совместного действия среза и сжатия (рис. 5.12, б). При обоих видах разрушения в предельном состоянии должны соблюдаться следующие условия прочности, вытекающие из уравнения моментов всех сил, приложенных к рассматриваемой части элемента, относительно точки приложения равнодействующей сжимающих усилий в сечении над трещиной и уравнения проекций тех же усилий на нормаль к продольной оси элемента (рис. 5.13) М < R,A,z, + Ut,Atwz„+Ut,AIjKz1JIIC,(5.36) Q < Шм.Ат, + lR*c sin0 + б*-(5.37) Третьим условием прочности является уравнение проекции всех сил на продольную ось элемента, из которого обычно определяется высота сжатой зоны над наклонной трещиной. В уравнениях (5.36) и (5.37): М- момент внешних расчетных нагрузок, приложенных к рассматриваемой части элемента, относительно оси проходящей через точку приложения равнодействующей сжимающих усилий в бетоне; Q - расчетная поперечная сила у конца наклонного сечения в сжатой зоне; Ат - площадь сечения всех поперечных стержней, расположенных в плоскости, пересекающей рассматриваемое наклонное сечение; Asj„c - площадь сечения всех отогнутых стержней, расположенных в одной (наклонной к оси элемента) плоскости, пересекающей рассматриваемое наклонное сечение; zw и zsjnc - расстояния от точки приложения равнодействующей сжимающих усилий в бетоне до усилий, действующих соответственно в поперечных стержнях (хомутах) и отгибах; 0 - угол наклона отогнутой арматуры к продольной оси элемента; Qb - величина поперечной силы, воспринимаемой бетоном над наклонной трещиной (проекция предельного усилия в бетоне на нормаль к продольной оси элемента). Как показали опыты, Qb зависит от геометрических размеров сечения, класса бетона и крутизны наклонного сечения. Эта зависимость выражается эмпирической формулой (pK(l+(pf+(pn)Rb:bht Q„=---= Mb/c,(5.38) с где с - длина проекции опасного наклонного сечения на продольную ось элемента; Ь - ширина прямоугольного сечения, ширина ребра таврового или двутаврового сечения, суммарная толщина стенок коробчатого сечения, и т.п.; срь2 - коэффициент, учитывающий вид бетона (табл. 5.3); <Pf- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок и определяемый по формуле 0,75(b-b)h Ь=-7-°>5;(5.39) <рп - коэффициент, учитывающий влияние продольных сил: при действии продольных сжимающих сил ф"=01ж"°5;(5-40) при действии продольных растягивающих сил =~°2гЬ~-(>81<5-41> где под N понимается продольное усилие от внешних нагрузок и преднап-ряжения Р. Значение l + (pf +(р„ во всех случаях принимают не более 1,5. При расчете наклонных сечений напряжения во всей арматуре, пересекаемой трещиной, принимаются равными расчетному сопротивлению. Однако в поперечных стержнях (хомутах) и отгибах, расположенных вблизи конца наклонной трещины (ввиду ее малого раскрытия в этом месте), напряжения могут оказаться ниже расчетных сопротивлений. Таблица 5.3
0 ... 46 47 48 49 50 51 52 ... 290
|
|||||||||||||||||
