Раздел: Документация
0 ... 43 44 45 46 47 48 49 ... 290 Пример 5.4. Определить прочность нормального сечения переармированной железобетонной балки (рис. 5.8). Площадь сечения растянутой арматуры As=29,46 см2 (6025А - III); размеры сечения балки и характеристики материалов - те же, что и в примере 5.1. Решение. При принятом расположении арматуры (см. рис. 5.8) площадь сечения первого ряда А5] = \9,64 см2, второго ряда As2=9,&2 см2. Расстояния рядов арматуры до растянутой грани балки и соответствующие значения рабочей высоты: а, =2,5 + 1,25 = 3,75 см2; h0i = й-а, = 50-3,75 = 46,25см2; а2 = 3 • 2,5 +1,25 = 8,75 см2; Кг =h-a2 =50-8,75 = 41,25 см2. Составим уравнение проекций всех сил на продольную ось элемента Запишем выражения типа (5.18) для первого и второго рядов арматуры:  Рис. 5.8. К примеру 5.4. 400 1- U е XX , где д, = - =-• А , 41,25 По формуле (5.5.) вычислим: ft)=0,85-0,008/?fr=0,85-0,008-ll,5 = =0,758. Подставим численные значения в составленные выражения: 19,640-,, + 9,82(7,., =11,5-25-х; °] 0,758 400 f 0,58-46,25 1 - -1 4,51-10" -1,29-Ю3; 1,1 400 о, = л , 0,758 (0,58-41,25 Л 4102110 129>10, 1,1 Решая систему из трех уравнений, определяем х = 27,89 см; asi = = 330,54 МПа; asl= 155,75 МПа. Момент, воспринимаемый сечением, можно определить из выражения (5.6), но сначала надо найти величину h0 - расстояние от сжатой грани до точки приложения равнодействующей растягивающих усилий в арматуре. Расстояние этой равнодействующей до растянутой грани д Ллала\+А*1алаг 19,64-330,54-3,75 + 9,82-155,75-8,75 As!asl+As2as2 ~ 19,64-328,8 + 9.82-152,9 ~ °М Следовательно, ha = h - а = 50 - 4,7 = 45,3 см. Подставляем численные значения в формулу (5.6): М = 1,15-25-27,89(45,3-0,5• 27,89) = 25142 кНсм Такой же результат получим из уравнения моментов относительно оси, проходящей через точку приложения равнодействующей сжимающих усилий в бетоне: M = AslaA hm-- +  19,64-33,054 46,25- 27,89 2 ) + +9,82-15,575 41,25- Сравнивая полученные результаты с данными примера 5.3, можно сделать вывод, что увеличение площади сечения растянутой арматуры сверх граничного в 1,5 раза не повысило прочности элемента вследствие снижения рабочей высоты Л0при двухрядном расположении арматуры. Если бы было возможно расположить арматуру в один ряд, то значение момента возросло бы только на 6%. Это еще одно свидетельство нецелесообразности проектирования переармированных изгибаемых элементов. 5.2.2. Элементы с двойной арматурой Если изгибаемый элемент подвергается действию двузначного момента, а также в случаях, когда размеры сечения ограничиваются эксплуатационными или эстетическими требованиями, применяют двойную рабочую арматуру, расположенную у двух противоположных граней (рис. 5.9, а, б). Момент, воспринимаемый изгибаемым элементом с двойной арматурой, где М, =RbAbzb - момент, воспринимаемый сжатой зоной бетона и соответствующей частью растянутой арматуры Asl как в элементе с одиночной арматурой (рис. 5.9, в); М = RsCAS(K ~а) - момент, воспринимаемый сжатой арматурой As и соответствующей частью растянутой арматуры As2 (рис. 5.9, г). Условие равновесия в предельном состоянии представим в виде М =М, +М, M<RbSb+Rs,cSs, (5.19) где Sb = AbZb; Ss = A(h0 -a). 0 ... 43 44 45 46 47 48 49 ... 290
|
