Раздел: Документация
0 ... 53 54 55 56 57 58 59 ... 290 пел 5  По Хомуты 06 шаг 200 .20 25 И5£Н 1 /to 2-2 шаг 200 По 5-5 Хомуты06 шаг 250 2025 Хомуты 06 /\ Узел А 4025 Хомуты 06 J шаг 2tp 6016 Н250~Ш -ч25( /to J-3 2<sffi Хомцтыаб шаг 200 50? По 4-4
Хомуты 06 шаг 200  -да -uqI- Узел б  Рис. 6.4. Пример армирования двухветвенной колонны 0,1 при 17 </0 < 35; 0,2при 35 < /0 <83 ; 0,25 при/0/ i>83. оптимальный процент армирования по экономическим соображениям 0,8-1,5. 6.2. Общие расчетные положения При расчете сжатых железобетонных элементов должен учитываться случайный эксцентриситет еа от неучтенных в расчете факторов, который в статически определимых конструкциях должен суммироваться с эксцентриситетом продольного усилия, определенным из статического расчета. Значения случайного эксцентриситета принимаются такими же, как при расчете бетонных элементов (см. 4.3). Характер разрушения сжатых железобетонных элементов зависит от величины эксцентриситета продольной силы и степени армирования сжатой и растянутой зон элемента. При загружении элемента продольной силой с большим эксцентриситетом или при наличии в растянутой зоне элемента не очень сильной арматуры разрушение начинается со стороны растянутой грани элемента. Вначале появляются трещины в бетоне, которые по мере увеличения напряжений в арматуре раскрываются все шире; нейтральная ось перемещается ближе к сжатой грани. Когда растянутая арматура достигает предела текучести, начинается разрушение элемента, которое сопровождается достижением предельных сопротивлений также в сжатом бетоне и сжатой арматуре. Этот вид разрушения внецентренно сжатых элементов (случай первый) наблюдается при относительной высоте сжатой зоны £ <£Л, где £л определяется по формуле (5.4). При загружении элемента продольной силой с малым эксцентриситетом или при сильной растянутой арматуре сечение элемента может оказаться полностью сжатым или иметь незначительную растянутую зону. Соответственно арматура S сжата, а арматура S, расположенная у грани, более удаленной от продольной силы, может быть и сжатой растянутой. Разрушение элемента в этом случае начинается со стороны сжатой зоны бетона (случай второй) при соблюдении условия £ > £я . 6.3. Расчет прочности элементов по первому случаю (случай больших эксцентриситетов) Расчет по первому случаю сжатия производится из условия, что в предельном состоянии после достижения расчетного сопротивления в растянутой арматуре расчетные сопротивления достигают также в сжатом бетоне и сжатой арматуре. Схема действующих усилий в предельном состоянии показана на рис. 6.5, а. Расчетные формулы получают из двух условий равновесия - равенства нулю проекций на ось элемента всех сил, приложенных к рассматриваемой части элемента, и суммы моментов тех же сил относительно оси, проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре. Для элементов, загруженных продольной силой с эксцентриситетом, расположенным в плоскости оси симметрии поперечного сечения любой симметричной формы (рис. 6.5, б), расчетные формулы имеют вид N<RbAb+RsX-RsA(6.1) и Ne<RbSb+RscSs,(6.2) где Sb=Abzb и S,=Azs- Положение нейтральной оси (при проверке прочности элемента) удобно определять из уравнения моментов относительно оси, проходящей через точку приложения продольной силы: RbSb,±RscAy-RsAse = 0,(6.3) где SbN =Ab(e-zb)) - статистический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно оси, проходящей через точку приложения силы N. Перед вторым слагаемым формулы (6.3) знак плюс принимается, когда сила N расположена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и 5", и знак минус - в остальных случаях.  Рис. 6.5. Схема действия усилий в поперечном сечении внецентренно сжатого элемента (первый случай) 0 ... 53 54 55 56 57 58 59 ... 290
|
|||||||||||||||||||||
