Раздел: Документация
0 ... 55 56 57 58 59 60 61 ... 290 Таким образом, расстояние от продольной силы N до центра тяжести арматуры S, вводимое в расчетные формулы (6.2) - (6.10), определяется по формуле е = е0г] + е11 .(6.11) При расчете конструкций допускается использование формулы е0 - М / N + еа, гдеМ - изгибающий момент, определенный относительно оси, проходящей через центр тяжести бетонного сечения; значение ец - расстояние от указанного центра тяжести до оси, проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в арматуре S. Случайный эксцентриситет еа определяют в соответствии с п. 4.3. Значение коэффициента ц определяют по формуле (4.6), в которой Ncr - критическая сила при центральном сжатии элемента, имеющего жесткость, равную жесткости внецентренно сжатого элемента в предельном состоянии по прочности при приложении силы/Ус эксцентриситетом е0г]. Значение критической силы Ncr для железобетонного элемента определяется по формуле N.. = 6,4ЕЬ 0,11 + 0,1 0,1- + al. (6.12) где расчетная длина элемента 10 и коэффициент 8е принимают в соответствии с п. 4.3; щ вычисляется по формуле (4.8), в которой М и М/ определяются относительно оси, параллельной линии, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр наиболее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня арматуры. Коэффициентом <рр учитывается влияние предварительного напряжения, при равномерном обжатии ffl=l + 12-£-2L Rh h (6.13) где е0/ h принимается не более 1,5; a = Es 1Е„\ / - момент инерции сечения бетона относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения; Is - момент инерции площади сечения арматуры относительно той же оси. При гибкости элемента А = /0 / / < 14 (для прямоугольных сечений - при АЛ = /0 / А < 4) принимается г? = 1. 6.6. Подбор сечений арматуры и расчет прочности элементов прямоугольного профиля В практических задачах при известных размерах элементов и других данных приходится определять арматуруAs и А\. Для этого следует прежде всего установить, к какому случаю внецентренного сжатия относится рассматриваемая задача. Как указывалось выше, при £ < £Л - первый случай, а при <jj > t,R - второй случай. Однако при проектировании элемента Е, неизвестно, поэтому следует ориентироваться по величине эксцентриситета. При е0т} > 0,3й0 элемент целесообразно запроектировать как работающий по первому случаю, а при е0т]<0,ЗЛ0 - по второму случаю. При расчете элементов по первому случаю формулы для подбора сечений арматуры As и As получаем из уравнений (6.1) и (6.2): В этих двух уравнениях содержится три неизвестных - As, As vix (от которого зависят Аь и 5Й); следовательно, можно выбрать множество значений неизвестных, которые удовлетворяют условиям (6.14) и (6.15). При проектировании конструкции, очевидно, следует выбирать такое решение, которое отвечало бы наиболее экономичному армированию. Такое решение будет при (As + As)mn; это третье условие делает задачу вполне определенной. R z SX S (6.14)  (6.15) Приняв Rsc = Rs, просуммируем As и As по формулам (6.14) и (6.15) и после некоторых преобразований представим указанную сумму в виде N(2e-zs)-Rb(2Sb-zsAb) Rrz, (6.16) В выражении (6.16) отх зависит только значение выражения в скобках (2Sb-zsAb). Поэтому выражение (6.16) достигает минимального значения при условии Нетрудно догадаться, что это выражение достигает максимального значения при таком положении нейтральной оси, когда она делит пополам расстояние между центрами тяжести арматур As и As. Таким образом, наивыгоднейшему положению нейтральной оси, при котором суммарное сечение арматуры As и As будет минимальным, соответствует х = - + а. 2 (6.17) При Rsc * Rs нейтральная ось при невыгоднейшем ее положении делит величину zs в отношении, обратном их расчетным сопротивлениям: x = zK---+ а .if. i о\ Это правило справедливо для сечений любой формы, симметричной относительно плоскости изгиба, не только при внеценгренном сжатии, но и при внецентренном растяжерии и изгибе. В элементах прямоугольного сечения для получения оптимального значения/при бетоне класса В40 и ниже можно принять х - 0,55/г0 (а = 0,1/г0). При этом формула для определения/!, полученная из уравнения (6.14), примет вид A, Ne-0,4Rbbh; s Rsc(hQ-a) (6.19) 0 ... 55 56 57 58 59 60 61 ... 290
|
