Раздел: Документация
0 ... 84 85 86 87 88 89 90 ... 290 R V = 1, (9.30) где а и ам - главные сжимающие и главные растягивающие напряжения. Однако опыты показали, что для бетона в зависимости от его вида и класса наблюдается различная степень отклонения от этого условия. В целях упрощения расчета на основании опытов приняты линейные зависимости (рис. 9.2, б), которые выражаются уравнением Уе4 1-ст /К тс e.ser 0,2 + аВ <1, (9.31) где а - коэффициент, принимаемый равным для тяжелого бетона 0,01, для легкого - 0,02; В - класс бетона; минимальное значение аВ равно 0,3. Главные напряжения определяют по формуле су... =- ст -сг. \2 (9.32)  0,2 0,4 0,6 0,8 1 Рис. 9.2. К расчету по образованию наклонных трещин.: а - схема плоского напряженного состояния; б - графики зависимости относительной прочности тяжелого бетона при растяжении от уровня сжимающих напряжений перпендикулярного направления Нормальное напряжение определяют как сумму напряжений от внешнего момента и напряжений обжатия бетона: U a*=J- у + ар>(9.33) Jred где ивр - установившееся предварительное напряжение в бетоне перед загружением элемента; у - расстояние от рассматриваемого волокна до центра тяжести приведенного сечения. В формулы (9.32) и (9.33) растягивающие напряжения подставляют со знаком «плюс», а сжимающие - со знаком «минус». Нормальное напряжение в бетоне ау=аур, действующее в направлении, перпендикулярном продольной оси элемента, вызванное предварительным напряжением хомутов или отгибов: ® spwspw , *spJncspMc • Г\ ayp=-- + --~sme,(9.34) где Aspw - площадь сечения всех напрягаемых хомутов, расположенных в одной нормальной к оси элемента плоскости на рассматриваемом участке; AspJnc - площадь сечения напрягаемой отогнутой арматуры, заканчивающейся на участке Sinc= ft/2, расположенном симметрично относительно рассматриваемого сечения 0-0 (рис. 9.3); и asPiinc - предварительное напряжение после проявления всех потерь соответственно в поперечной арматуре (хомутах) и отогнутой арматуре; Sw - шаг хомутов; в - ширина сечения на рассматриваемом уровне. При определении оу в ряде случаев, согласно указаниям норм, следует учитывать также напряжения от местного сжатия, возникающего вблизи мест приложения опорных реакций и сосредоточенных сил. Касательные напряжения в бетоне -=~7(9-35) Jred6 TjxeSreci - приведенный статический момент части сечения, расположенный выше или ниже рассматриваемого уровня относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения; Q - поперечная сила в рассматриваемом сечении; Jred - момент инерции приведенного сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести; в - ширина сечения. В элементах с напрягаемой отогнутой арматурой поперечную силу Q определяют как разность поперечных сил от внешней нагрузки Qe и силы натяжения Qp: где &.vAsp.iKi - усилие в напрягаемой арматуре, заканчивающееся на участке между опорой и сечением, расположенным на расстоянии/г/4 от рассматриваемого сечения 0-0; 0 - угол между отогнутой арматурой и продольной осью элемента в рассматриваемом сечении (рис. 9.3). Рис. 9.3. Схема расположения арматуры, учитываемой при расчете сечения О-Она главные растягивающие напряжения: 1 - арматура, учитываемая при определении напряжений в сечении 0-0 (формулы 9.34 и 9.35); 2 - то же, при определении напряжений оур на участке Sinc (формула 9.33); 3 - не учитываемая арматура Предварительное напряжение значительно уменьшает опасность образования наклонных трещин. Так, если в обычном железобетоне, подставляя в формулу (9.39) ох = сг,, = 0, находим главные растягивающие напряжения на нейтральной оси стт! = тху, то при предварительном обжатии бетона в продольном направлении натяжением ах = -т , подставляя в формулу (9.32) ах=~т и ау- 0, получим ат = 0,62 rv , т.е. главные растягивающие напряжения снижаются на 38%. Если же создать обжатие бетона в двух направлениях с напряжением ох=оу=-тху, то главные растягивающие напряжения обратятся в нуль. В предварительно напряженных конструкциях, армированных проволокой, пучками или прядями без анкеров, следует проверять трешино- Q = Qe-QP = Qe-cTspAspj„c]sme, (9.36) 1 0  0 ... 84 85 86 87 88 89 90 ... 290
|
