Раздел: Документация
0 ... 83 84 85 86 87 88 89 ... 290 5= 1--4 £1,4;(9.27) h-y At+As <рт - определяется по формуле (9.70), но принимается не менее 0,45; у - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до крайнего растянутого волокна бетона. Для конструкций, армированных проволочной арматурой и стержневой арматурой классов А-VI и А-VII, значение S, полученное по формуле (9.27), снижается на 15%. Трещиностойкость элементов проверяют из условия МГ<МСГС,(9.28) гдеМг - момент внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения относительно оси, нормальной к плоскости изгиба и проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от зоны сечения, трещинообразование которой проверяется. Для изгибаемых элементов МГ=М, для внецентренно сжатых Mr=N(e0- г), для внецентренно растянутыхMr=N(e0 + г). Пример 9.2. Определить величину момента Мсгс, при котором образуются трещины в предварительно напряженном железобетонном элементе по данным примерам 8.1 (см. рис. 8.24). Момент от всех нагрузок М=450кНм. Решение. Определяем усилие обжатия Р и эксцентриситет еор по формулам (8.15) и (8.16), приняв значения предварительного напряжения, за , вычетом всех потерь, равными <Jspl =689,4 МПа и cjsp2 =826 МПа. Напряжения в ненапрягаемой арматуре от усадки, быстронатекающей и длительной ползучести бетона q=40 +29,6+107=176,6 МПа; &s= АО МПа. Коэффициент точности напряжения ysp = 0,9 . Р = (6894 -7,08 + 8260 • 1,3 8) • 0,9 -1766 • 1,57 - 400 • 1,57 = 507,87 кН; 6894-0,9 • 7,08 • 37,8 + 400 • 1,57 • 33,7 - 8260 0,9 1,38 • 33,45 -1766 • 1,57 40,3 е =-= 24,2 см . 50787 Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до верхней ядровой точки определяем по формуле (9.12). Для этого определяем по формуле (9.14) 50787 + 4500000-50787-24,2з * 862725800 и по формуле (9.13) 22,43 <р = 1,6----- = 0,281 <0,7 , принимаем (9 = 0,7 п п 725800 , г = 0,7---=13,6 см. 862-43,3 Ядровый момент от усилия обжатия по формуле (9.10) Мгр =507,87(0,136 + 0,242) = 191,97 кНм. Из условия (9.20) определяем высоту сжатой зоны сечения перед образованием трещин 6х2 -+10(28-6)(х-5) + 6,15-1,38-(х-3,25) + 6,15-1,57(х-3)- 80 -х -6,15 - 7,08(75 - х) - 6,15 • 1,57(77 - х) = [(80 - х)6 + (17 - 6)10]-j-, откуда х = 35,2 см. Упругопластический момент сопротивления сечения определяем по формуле (9.24), с этой целью вычисляем т, 28-103 гч2 6-(35,2-10)3 L +al+al =-+ 28-10-(35,2-5Y + v -- + bososoпV)j2 6(35,2 ~10) + 7,08 6,15(80 - 35,2 - 5)J +-6,15 -1,57(80-35,2-3)2 + 4 +1,38 • 6,15(35,2-3,25)+1,57-6,15(35,2-3)2 = 385564cw4; = 17 10(75 - 35,2) + 6(70 ~ 352)" =10399 см3; 2-38564 +10399 = 27612 см3. " 80-35,2 Определим упругопластический момент также по приближенной формуле (4.4) при у = 1,5 [10]. Вычисляем упругий момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна = = 2?800 Уп 43,3 Wpl ~jWred =1,5-16762 = 25143 смг, чтона9% меньше, чем по более точной формуле. По формуле (9.11) определяем момент образования трещин Л/„с = 18-27612 + 1919700 = 241,67 кНм. Прочность рассматриваемой балки, определенная в примере 8.1, составляет М=477,46 кН, следовательно, относительная трещиностойкость Мсгс/М составит 241,67/477,46=0,51, что в несколько раз выше, чем в балках без преднапряжения. 9.1.3. Расчет наклонных сечений по образованию трещин Трещиностойкость наклонных сечений проверяют в наиболее опасных сечениях по длине пролета в зависимости от вида эпюры поперечных сил и эпюры изгибающих моментов, а также изменения сечения. По высоте сечения такую проверку делают по оси, проходящейтчерез центр тяжести приведенного сечения и в местах резкого изменения ширины сечения. Условие трещиностойкости наклонных сечений (рис. 9.2, а) имеет вид У«А,,(9-29) где ув4 - коэффициент условия работы бетона, учитывающий влияние двухосного напряженного состояния «сжатие-растяжение» на прочность бетона. Условие прочности при «сжатии-растяжении» может быть выражено криволинейной зависимостью (рис. 9.2, б пунктир) 0 ... 83 84 85 86 87 88 89 ... 290
|
