Раздел: Документация
0 ... 78 79 80 81 82 83 84 ... 290 Потери предварительного напряжения от ползучести бетона в арматуре Asp равны нулю, так как oboS < 0 , а в арматуре Asp (учитывая, что аъР\1 RbP =17,83/25 = 0,71 < 0,75) определим по формуле (8.13): сг9 =150-17,83/25 = 107 МПа. Суммарные потери, происходящие после окончания обжатия бетона: <s2=40 МПа; аш =40 + 107 = 147 МПа. Полные потери напряжения: alos =174 + 40 = 214 МПа; a,osl = 203,6 +147 = 350,6 МПа. Величина предварительных напряжений после проявления всех потерь: aV2 =Ю40- 214 = 826 МПа; osp2 =1040-350,6 = 689,4 МПа. Определяем прочность элемента по моменту в нормальном сечении в стадии эксплуатации, используя формулу для расчета тавровых сечений обычных железобетонных элементов, которые дополняются членами, учитывающими усилия в напрягаемой арматуре. В предельном состоянии усилие в напрягаемой арматуре A sp по формуле (8.22) asc =400-1,1-826 = -508,6 МПа (растягивающие напряжения в арматуре Asp остаются непогашенными). Условие, при котором нейтральная ось пересекает ребро, запишется в виде + RA > WW+<Л + КК; 11700-7,08 + 3650-1,57 = = 885,7 > 170 • 28 -10 - 5086 • 1,57 + 3650 • 1,57 = 453,5 кН, следовательно, сечение рассматривается как тавровое. Для установления случая расчета определим предварительное значе- ние х из условия, что напряжения в арматуре достигают расчетных сопротивлений: КАр + RA = RJb*+Rbty -b)hf + osca:p + KK, откуда 11700 7,08 + 3650 • 1,57 -170(28 - 6)10 + 5086 • 1,38 - 3650 • 1,57 170-6 51,4 см. Для определения граничной высоты сжатой зоны сечения вначале по формуле (8.32) вычисляем Да, = 1500--1200 = 133,3 МПа, а по формуле (8.31) aSR =1170 + 400-689,4-133,3 = 747,3 МПа. Значение со определяем по формуле (5.5): Ю = 0,85-0,008-17 = 0,714 . Граничное значение высоты сжатой зоны определяем по формуле (5.4) й- - Л7" „=°.43. +743,3 400 j 0,714"! 1,1 Имеем второй случай расчета, так как х = 51,4 > xR =£Л/г0 =0,43-7,25 = 32,25 см. Учитывая, что вся предварительно напряженная арматура растянутой зоны расположена в одном ряду (asp=5,5 см), а ненапрягаемая - в другом (as=3 см), вычислим значения рабочих высот и запишем соответствующие выражения относительных высот сжатой зоны: ,=80-3 = 77 см; hQ2 =80-5,5 = 74,5 см; £, = * 74,5 Составим уравнение проекций всех сил на продольную ось элемента: 1,57-о-,, +7,08-<7 2 = 170• 6• jc +170(28-6) 10-5086 1,38 + 3650 1,57. (I) Запишем выражение типа (5.18) для первого ряда арматуры и типа (8.27) для второго: 4000 1- 0,714 0,714-77 (П) 1,1 4000 ("0,714-74,5 1- 0,714 1,1 + 6894. (III) Из уравнений I-III определяем: х - 41,2 см; o5l= 381,7>/?5 = = 365МПа;ол=1021,3МПа <Rsp=m0Mna. Определяем условный предел упругости преднапряженной арматуры по формуле (8.33): /3=0,5 + 0,4 = 0,844; 1170 PR =0,844-1170=988 МПа. Поскольку <Js2 = 1021,3 > PRsp =988 МПа зависимость as2 от § следует принять по формуле (8.34). С этой целью вначале определяем по формуле (5.4), в левую часть которой вместо b,R подставляем а в правую - вместо aSR напряжение <*,г* = PRs~a!P2 =0,844-1170-689,4 = 298,1 МПа: 0,714 1 + 298, Г 400 1- 0,714 1,1 = 0,566; с,, = 0,566- 0,844 + (1-0,844) 74,5 0,566-0,43 11700. ( Ш, й) 0 ... 78 79 80 81 82 83 84 ... 290
|
